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管道阻尼減振技術研究

更新时间:2019-10-31 13:18人气:4765
  中國鋼管信息港訊息:引發管道係統振動的啟事首要有氣流脈動激振、管道結構共振、機組動平衡性差或基礎設計不當等 。管道機械接頭是一種新型的金屬管道連接技術,它是利用管接頭件在壓接過程中產生的彈塑性變形而實現的管道連接,該種連接方式具有沒有需焊接 ,速度快、機械化、主動化程度高,可大幅度降低勞動強度等優點m.(1"=2.54cm)管道機械接頭 ,分析管接頭的密封道理及其影響身分,並應用Marc有限元軟件2對管接頭的抗內壓過程進行數值模擬,從而進一步研究管接頭的密封性能。研究結果為管道機械接頭的結構設計提供理論根據 。管道減振首要通過控製管道內流體的壓力脈動使其不產生諧振或者改變管道係統的固有頻率使其不產生共振等。以上減振方法均需在停機的狀況下實施,或者需要在管係整體設計階段實施。管道阻尼減振技術能夠耗散管道係統的振動能量,使動能改變為熱能開釋。該阻尼減振技術可以在不停機和不改變管係結構的情況下,在管係的合適位置(一般為振幅最大處)安裝阻尼器,對管係進行減振改造。
  
  1丙烷塔空冷器集合管管道振動情況濟南某煉油廠丙烷塔空冷器集合管管道如和所示,管道空間走向複雜,彎頭和閥門較多 ,介質流速和流向均發生急劇變化而引發管道受激振動。管道在不同位置振幅不等,其最大值超過1mm,加速度超過1.72m/s2,振動衝擊較大。管道振動方向首要為水平y方向,振動頻機械專業,在讀碩士研究生,首要從事石化企業管道振動題目研究工作 。
  
  2管係振動參數丈量及振動道理分析2.1管係振動參數丈量利用便攜式測振儀丈量管道係統的振幅和頻率。測點的位置選擇如所示,丈量的數據見測頻率為9.610.67Hz,把模態分析結果和實測情況相對比,可得出管係處於共振區域內,故管係的振動幅度較大。由可知,此空冷器集合管出口管道彎頭處和接管處振幅比較大,與實測的管道振動情況相符合。
  
  (水平方向>管道係統測點位置示意表1管道係統各點振幅實測值1測點、:水平方向振幅rnm頻率HzI 2.2振動道理分析由於集合管管道係統彎頭和閥門較多,氣流的衝擊引發管道係統振動。當氣流脈動頻率與管係的固有頻率相重合時,就會導致管道係統共振 。
  
  2.2.1利用軟件對管係進行模態分析利用有限元軟件對管道係統進行模態分析,以確定阻尼器的安裝位置。管係模型見,模態見。
  
  管道係統模型管係的第五階固有頻率為10.331Hz,其共振頻率區域為8.2612.40Hz,而管係振動的實2.2.2阻尼減振道理分析在管係振幅較大的位置安裝阻尼器,將管道振動的機械能傳遞到阻尼器的阻尼液中,通過阻尼液的活動摩擦發熱來耗散管道振動能量,終究達到減振的目的。阻尼器為柔性撐持,不改變原有係統的剛度,沒有活動空程,其對低頻振動減振效果非常顯著。
  
  中國鋼管信息港訊息:按照牛頓活動定律可以得到振動微分方程:r――粘性阻尼係數;宜,如許焊接線能量較小,可以減輕敏化。但減輕敏化不應隻考慮控製焊接線能量,還應考慮多層焊對前層所釀成的敏化影響,所以,接觸介質的一側應采用終究的蓋麵焊。為此,塔器A、B類接頭應采用V形內坡口,焊條電弧焊施焊內側至留足內側蓋麵層施焊厚度,背麵清根並施焊完畢後 ,再終究施焊塔器內側的蓋麵層 。
  
  按擬定的焊接工藝指導書焊接試件,此時的焊接工藝評定要以焊接接頭的力學性能(特別是常溫屈服強度ipo.2)和晶間腐蝕性能為判定準則來進行。而之前(按B/T4708)的評定規則、參數劃分、鋼材分類分組、厚度替換(覆蓋)等已不全適用 ,由於,B/T4708―2000評定標準隻考慮焊接接頭的力學性能,沒有考慮晶間腐蝕性能 。
  
  21433規定,焊接接頭的晶間腐蝕性能評定,用焊接試件應為同批母材、同批焊材、同一焊接工藝(含接頭型式)焊接的試件。經焊接工藝評定合格後確定的電弧焊焊條為GB/T 983―1995不鏽鋼焊條中的A002焊條 。
  
  高能管道斷裂是核電站設計過程中必須考慮的工況。山於高能管道斷裂後甩擊能量高,所以其可能釀成的危害極大,甚至影響核安全。之前建設的很多核電站為此設置了大量的構件和結構用來防止高能管道斷裂危害。隨著破先漏(leakbeforebreak ,LBB)技術的利用 ,AP1000核島內的高能管道不必考慮完全斷裂的工況,取消了防甩擊的構件和結構,但在常規島內沒有使用LBB,其高能管道斷裂的分析就顯得極為首要。中國鋼管信息港訊息

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